解:计量方程可写成:A+B P+D+S ①各组分的分子量M=80.5M1=84M=62 ②2各组分的摩尔处理量N=20/62=03226mo/h NA=NB0=Np/0.95=0.3396mo/h ③求两股物料的重量流量(含A的下标记为1,含B 的下标记为2) 0.3W1/80.5=0.15W2/84=0.396mol/h W1=91.126kg/hW2=190.167kg/h W=W1+W2=281.239kg/h 19:30 W/e=281239/1.02=275.78L/h
19:30 ①.各组分的分子量 MA=80.5 MB=84 MP=62 ②.各组分的摩尔处理量 NP=20/62=0.3226 mol/h NA0=NB0=NP/0.95=0.3396 mol/h ③.求两股物料的重量流量(含A的下标记为1，含B 的下标记为2) 0.3W1/80.5=0.15W2/84=0.3396 mol/h ∴ W1=91.126 kg/h W2=190.167 kg/h W=W1＋W2=281.239 kg/h v0=W/ρ=281.239/1.02=275.78 L/ h 解：计量方程可写成：A＋B P＋D＋S
④反应时间 dx d x t=n 297h R kC0(1 kC.1- ⑤反应器有效体积 LR=0(t+t)=275.78×(2.97+0.5)=95692 6.反应器实际体积 R 1275.893l 19:30
19:30 VR=v0 (t＋t0 )=275.78×(2.97＋0.5)=956.92 l 0 2 0 0 0 0 1 1 2.97 (1 ) 1 A A x x A A A A A R A A A A dx dx x t n h r V kC x kC x = = = = − − = VR V ④.反应时间 ⑤.反应器有效体积 =1275.893 l ⑥.反应器实际体积
、间歇反应器的变温操作计算 在变温操作操作中,通过设置在反应器内的 盘管或夹套向反应器提供(或从反应器内移出)热 量,控制反应在所需的温度范围内进行。如果向 反应器供热,采用夹套以蒸汽进行加热较为有利, 因为它除有较大的传热面积外还能方便地排放冷 凝水;如果从反应器移热则应用冷却盘管更为有 利,此时可以用提高冷却介质流速来增大传热系 数 10:30
19:30 三、间歇反应器的变温操作计算 在变温操作操作中，通过设置在反应器内的 盘管或夹套向反应器提供(或从反应器内移出)热 量，控制反应在所需的温度范围内进行。如果向 反应器供热，采用夹套以蒸汽进行加热较为有利， 因为它除有较大的传热面积外还能方便地排放冷 凝水；如果从反应器移热则应用冷却盘管更为有 利，此时可以用提高冷却介质流速来增大传热系 数
1间歇反应器热平衡 由于间歇反应器内各点的物料具有相同的温 度,所以可对整个反应器进行热量衡算: 单位时间内(单位时间内体系(反应器中热 反应的放热量(传给环境的热量丿(量积累速度 即(—△HA)rR-UA(T-Tn) d(pCtV (3.1-5) 式中:U为总括传热系;A为传热面积;C和Q分 别表示反应流体的恒容比热和密度;△H为反应的 焓变Tm为换热介质温度
19:30 1.间歇反应器热平衡 式中：U为总括传热系；A为传热面积；CV和ρ分 = − 量积累速度 反应器中热 传给环境的热量 单位时间内体系 反应的放热量 单位时间内 ( ) ( ) ( ) V A A R m d C TV H r V UA T T dt − − − = 由于间歇反应器内各点的物料具有相同的温 度，所以可对整个反应器进行热量衡算： 即 （3.1-5） 别表示反应流体的恒容比热和密度；ΔHA为反应的 焓变；Tm为换热介质温度
对于恒容过程,若将(3.1-2)代入上式经整理得: dt d UA B (T-Tm)(3.1-6) dt d t PCyVR B=CAHC A0 (3.1-7) PC 19:30
19:30 对于恒容过程，若将(3.1-2)代入上式经整理得： ( ) m V R A T T C V UA d t d x d t d T = − − 0 ( ) A A V H C C − = （3.1-6） （3.1-7）