LR=he/he 其中LR称作刘易斯系数( Lewis ratio),单位为℃/kPa。对于典型的室内空气环境有 LR=16.5 411.4服装的作用 服装在人体热平衡过程中所起的作用包括保温和阻碍湿扩散。因此在考虑人体与外界的热交 换时必然要考虑到服装的影响 4.1.14.1服装热阻 服装热阻la指的是服装本身的显热热阻,常用单位为mK/W和clo,两者的关系是: clo=0.155 m2K/W lclo的定义是在21℃空气温度、空气流速不超过0.05m/s、相对湿度不超过50%的环境中静坐 者感到舒适所需要的服装的热阻,相当于内穿长袖衬衣、外穿长裤和普通外衣或西装时的服装热阻 夏季服装一般为0.5co(008m2K/W),工作服装一般为07clo(0.11m2K/),正常室外穿的冬季服 装一般为1.5~2.0clo,在北极地区的服装可达到40clo。如果缺乏成套服装热阻la的数据,可以通 过单件服装的热阻lm求得: 14=0835∑1+0161 对于从皮肤表面到环境空气的传热过程,需要考虑服装表面的对流换热热阻 总热阻L为: L =Ict=lc+lalfel hefel 其中后是服装的面积系数,见4114.3 可以通过 ASHRAE Handbook[5]或其它有关文献查得典型成套服装或单件服装的换热热阻。附 表4-1给出了部分成套服装的本身热阻l和总传热热阻l,附表4-2给出了部分单件服装的热阻ua 当人坐在椅子上时,椅子本身会给人体增加0.15clo以下的热阻,其值大小取决于椅子与人体 接触的面积。网状吊床或沙滩椅与人体接触面积最小,而单人软体沙发的接触面积最大,热阻可增 加0.15clo。对于其他类型的座椅,其热阻的增值△/a可以用以下公式估算[5] lc=0.748Ac-0.1 其中A是椅子和人体的接触面积,m2 走时由于人体与空气之间存在相对流速,会降低服装的热阻。其降低的热阻值可用下式估算 Al=0.504lc+0.0028 I walk-0.24 其中人的行走步速Vak的单位是步/min。如果一个人静立的服装热阻是1clo,则当他行走步速为90 步/min(约37km/h)时,他的服装热阻会下降0.52cl,变成0.48cl 在做某些空间的空调设计时,往往需要通过研究论证来确定该空间的空气设计参数,此时人 的着装热阻往往成为难以确定的因素。不过由于人有主观能动性,可以根据自己的所处环境与活动 6
6 LR = he, / hc (4-7) 其中 LR 称作刘易斯系数 (Lewis Ratio)，单位为℃/kPa。对于典型的室内空气环境有： LR = 16.5 (4-8) 4.1.1.4 服装的作用 服装在人体热平衡过程中所起的作用包括保温和阻碍湿扩散。因此在考虑人体与外界的热交 换时必然要考虑到服装的影响。 4.1.1.4.1 服装热阻 服装热阻 Icl 指的是服装本身的显热热阻，常用单位为 m2K/W 和 clo，两者的关系是： 1 clo = 0.155 m2K/W (4-9) 1clo 的定义是在 21℃空气温度、空气流速不超过 0.05 m/s、相对湿度不超过 50％的环境中静坐 者感到舒适所需要的服装的热阻，相当于内穿长袖衬衣、外穿长裤和普通外衣或西装时的服装热阻。 夏季服装一般为 0.5 clo (0.08 m2K/W)，工作服装一般为 0.7 clo (0.11 m2K/W )，正常室外穿的冬季服 装一般为 1.5~2.0 clo，在北极地区的服装可达到 4.0 clo。如果缺乏成套服装热阻 Icl 的数据，可以通 过单件服装的热阻 Iclu,i 求得： = 0.835 , + 0.161 i cl clu i I I (4-10) 对于从皮肤表面到环境空气的传热过程，需要考虑服装表面的对流换热热阻 Ia。因此，服装的 总热阻 It 为： cl a cl c cl t cl I I / f h f I = I + = + 1 (4-11) 其中 fcl 是服装的面积系数，见 4.1.1.4.3。 可以通过 ASHRAE Handbook[5]或其它有关文献查得典型成套服装或单件服装的换热热阻。附 表 4-1 给出了部分成套服装的本身热阻 Icl 和总传热热阻 It，附表 4-2 给出了部分单件服装的热阻Iclu,i。 当人坐在椅子上时，椅子本身会给人体增加 0.15 clo 以下的热阻，其值大小取决于椅子与人体 接触的面积。网状吊床或沙滩椅与人体接触面积最小，而单人软体沙发的接触面积最大，热阻可增 加 0.15 clo。对于其他类型的座椅，其热阻的增值Icl 可以用以下公式估算[5]： Icl =0.748 Ach – 0.1 (4-12) 其中 Ach 是椅子和人体的接触面积，m2。 行走时由于人体与空气之间存在相对流速，会降低服装的热阻。其降低的热阻值可用下式估算： Icl = 0.504 Icl + 0.00281Vwalk – 0.24 (4-13) 其中人的行走步速 Vwalk的单位是步/min。如果一个人静立的服装热阻是 1 clo，则当他行走步速为 90 步/min (约 3.7km/h) 时，他的服装热阻会下降 0.52 clo，变成 0.48 clo。 在做某些空间的空调设计时，往往需要通过研究论证来确定该空间的空气设计参数，此时人 的着装热阻往往成为难以确定的因素。不过由于人有主观能动性，可以根据自己的所处环境与活动
的需要来选择服装。图4-3给出人在室外环境进行一些活动时,感觉比较舒适的状态下所需要的服 装热阻26。根据这张图,就可以获得某类状态下人体着装的热阻值作为确定各种设计参数的基础, 例如公共交通设施内的设计温度、商店的设计温度等。 步行3.km/h V=2.5m/s V=3.6m/s V=1.0m/s V=2.5m/s V=0.5m/s V=0.25m/s 步行64km/h V=7.1m/s v=3.6m/s V=2.5m/s 0 环境温度(℃) 图4-3舒适的服装热阻与温度、活动强度与相对风速ⅴ的关系26 41.142服装透湿性 服装的存在影响了皮肤表面的蒸发。一方面服装对皮肤表面的水蒸气扩散有一个附加阻力,另 方面服装吸收部分汗液,致使只有剩余部分汗液蒸发冷却皮肤。服装借助毛细现象吸收和传输汗 液,这部分汗液不是在皮肤表面蒸发,而是在服装表面或服装内部蒸发。这时就需要更大的蒸发量 才能在皮肤表面上形成同样的散热量,因此服装的存在增加了皮肤的蒸发换热热阻。 为了描述服装的湿传递特性,同样可以采用刘易斯关系。但实际的服装的湿传递性能往往显著 偏离刘易斯关系。可以通过服装湿传递性能的修正系数,即水蒸气渗透系数,来求得较精确的服装 本身的蒸发换热热阻ld和总蒸发换热热阻lea Ⅰ.= (4-15) h fel f et 其中:i—服装本身的水蒸气渗透系数,仅考虑透过服装的湿传递过程 i—服装的总水蒸气滲透系数,考虑了从皮肤到环境空气的湿传递过程 ia和im均可以在附表41中查到 另一方面,服装吸收了汗液后也会使人感到凉,原因除了衣物潮湿导致导热系数增加以外,服 装层在原有显热传热的基础上又增加了部分潜热换热,也可以看作是服装原有的热阻下降。表4-3给
7 的需要来选择服装。图 4-3 给出人在室外环境进行一些活动时，感觉比较舒适的状态下所需要的服 装热阻[26]。根据这张图，就可以获得某类状态下人体着装的热阻值作为确定各种设计参数的基础， 例如公共交通设施内的设计温度、商店的设计温度等。 0 0.5 1 1.5 2 -25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25 环境温度(℃) 服装热阻(clo) 步行6.4km/h v=7.1 m/s v=5.1 m/s v=3.6 m/s v=2.5 m/s 步行3.2km/h v=5.1 m/s v=3.6 m/s v=2.5 m/s 站立 v=2.5 m/s v=1.5 m/s v=1.0 m/s v=0.5 m/s v=0.25 m/s 图 4-3 舒适的服装热阻与温度、活动强度与相对风速 v 的关系[26] 4.1.1.4.2 服装透湿性 服装的存在影响了皮肤表面的蒸发。一方面服装对皮肤表面的水蒸气扩散有一个附加阻力，另 一方面服装吸收部分汗液，致使只有剩余部分汗液蒸发冷却皮肤。服装借助毛细现象吸收和传输汗 液，这部分汗液不是在皮肤表面蒸发，而是在服装表面或服装内部蒸发。这时就需要更大的蒸发量 才能在皮肤表面上形成同样的散热量，因此服装的存在增加了皮肤的蒸发换热热阻。 为了描述服装的湿传递特性，同样可以采用刘易斯关系。但实际的服装的湿传递性能往往显著 偏离刘易斯关系。可以通过服装湿传递性能的修正系数，即水蒸气渗透系数，来求得较精确的服装 本身的蒸发换热热阻 Ie,cl 和总蒸发换热热阻 Ie,t： i LR I I cl cl e,cl = (4-14) i LR I f I I h f I I m t cl e a e cl e cl e t = e cl + = + = , , , , 1 (4-15) 其中：icl ⎯⎯ 服装本身的水蒸气渗透系数，仅考虑透过服装的湿传递过程； im⎯⎯ 服装的总水蒸气渗透系数，考虑了从皮肤到环境空气的湿传递过程。 icl 和 im 均可以在附表 4-1 中查到。 另一方面，服装吸收了汗液后也会使人感到凉，原因除了衣物潮湿导致导热系数增加以外，服 装层在原有显热传热的基础上又增加了部分潜热换热，也可以看作是服装原有的热阻下降。表 4-3 给
出了lclo干燥服装在被汗润湿后的热阻值与一些活动状态之间的关系。 表4-31co干燥服装被汗湿润后的热阻 立但偶行走 行走 活动强度静坐坐姿售货站立售货尔走动|32km/h48km/h64kmh 服装热阻06 0.4 0.5 0.4 0.4 0.35 0.3 4.1.14.3服装的表面积 人体着装后与外界的热质交换面积有所改变,因此常常用服装的面积系数后来表示人体着装后 的实际表面积A和人体裸身表面积AD之比: fel=Acl/d 成套服装的面积系数后同样可以通过文献[S]获得。实际上,其最可靠的获取方法是照相法。如 果没有合适的参考数据,就只能采用 McCullough和 Jones提出的粗估算公式,它给出了服装的面 积系数与服装热阻之间的关系: f=1.0+0.3l 411.5人体的能量代谢 41.1.5.1人体的能量代谢率 在考虑人体的能量平衡时,应该注意到人体与非生物体的能量平衡存在根本的区别,即人体的 能量释放量和释放方式不是固定的,而是受主观和客观环境因素影响并反作用于主观和客观因素的。 因此人体的能量平衡描述比非生物体的能量平衡描述要复杂得多 人体的能量代谢率受多种因素影响,如肌肉活动强度、环境温度、性别、年龄、神经紧张程度、 进食后时间的长短。临床上规定未进早餐前,保持清醒静卧半小时,室温条件维持在18-25℃之间 测定的代谢率叫做基础代谢率( Basal metabolic rate,BMR)。由于人体的能量代谢率易受多种因素的 影响,基础代谢率可用作衡量代谢的一个标准。 当人受刺激引起精神高度紧张时,代谢率往往显著升高,原因是骨骼肌的紧张性增加,另一方 面是交感神经兴奋引起儿茶酚大量释放,从而提高代谢率。 人体的代谢率在一定温度范围内是比较稳定的,当环境温度升高或降低时,代谢率都会增加 实验发现裸身男子静卧于温度处于22.5~35℃范围内的测热小室内,人体的产热量基本不变。但在 22.5℃温度下停留1~2小时后,身体会出现冷颤,同时产热量开始增加。环境温度升高时,细胞内 的化学反应速度增加,发汗、呼吸以及循环机能加强也会导致代谢率增加。 人进食后产热量会逐渐增加,并延续7~8小时。所增加的热量值取决于食品的性质。全蛋白质 食物可增加热量30%,糖类或脂肪类食物只能增加4~6%,混合食物一般增加产热量10% 人体的基础代谢率随年龄逐渐下降,少年较高,老年稍低。女性比男性低6~10%。BMR正常 的变动范围在10~15%之内,如果变动超过20%,则处于病理状态。 肌肉活动对代谢率的影响极显著,最好的确定方式是测量活动人体的耗氧量和二氧化碳的排出
8 出了 1 clo 干燥服装在被汗润湿后的热阻值与一些活动状态之间的关系。 表 4-3 1 clo 干燥服装被汗湿润后的热阻 活动强度 静坐 坐姿售货 站立售货 站立但偶 尔走动 行走 3.2 km/h 行走 4.8 km/h 行走 6.4 km/h 服装热阻 (clo) 0.6 0.4 0.5 0.4 0.4 0.35 0.3 4.1.1.4.3 服装的表面积 人体着装后与外界的热质交换面积有所改变，因此常常用服装的面积系数 fcl 来表示人体着装后 的实际表面积 Acl 和人体裸身表面积 AD 之比： fcl = Acl / AD (4-16) 成套服装的面积系数 fcl 同样可以通过文献[5]获得。实际上，其最可靠的获取方法是照相法。如 果没有合适的参考数据，就只能采用 McCullough 和 Jones[9]提出的粗估算公式，它给出了服装的面 积系数与服装热阻之间的关系： fcl = 1.0 + 0.3 Icl (4-17) 4.1.1.5 人体的能量代谢 4.1.1.5.1 人体的能量代谢率 在考虑人体的能量平衡时，应该注意到人体与非生物体的能量平衡存在根本的区别，即人体的 能量释放量和释放方式不是固定的，而是受主观和客观环境因素影响并反作用于主观和客观因素的。 因此人体的能量平衡描述比非生物体的能量平衡描述要复杂得多。 人体的能量代谢率受多种因素影响，如肌肉活动强度、环境温度、性别、年龄、神经紧张程度、 进食后时间的长短。临床上规定未进早餐前，保持清醒静卧半小时，室温条件维持在 18~25℃之间 测定的代谢率叫做基础代谢率(Basal Metabolic Rate, BMR)。由于人体的能量代谢率易受多种因素的 影响，基础代谢率可用作衡量代谢的一个标准。 当人受刺激引起精神高度紧张时，代谢率往往显著升高，原因是骨骼肌的紧张性增加，另一方 面是交感神经兴奋引起儿茶酚大量释放，从而提高代谢率。 人体的代谢率在一定温度范围内是比较稳定的，当环境温度升高或降低时，代谢率都会增加。 实验发现裸身男子静卧于温度处于 22.5~35℃范围内的测热小室内，人体的产热量基本不变。但在 22.5℃温度下停留 1～2 小时后，身体会出现冷颤，同时产热量开始增加。环境温度升高时，细胞内 的化学反应速度增加，发汗、呼吸以及循环机能加强也会导致代谢率增加。 人进食后产热量会逐渐增加，并延续 7～8 小时。所增加的热量值取决于食品的性质。全蛋白质 食物可增加热量 30％，糖类或脂肪类食物只能增加 4～6％，混合食物一般增加产热量 10％。 人体的基础代谢率随年龄逐渐下降，少年较高，老年稍低。女性比男性低 6～10％。BMR 正常 的变动范围在 10～15％之内，如果变动超过 20％，则处于病理状态。 肌肉活动对代谢率的影响极显著，最好的确定方式是测量活动人体的耗氧量和二氧化碳的排出
量。实验式有1n: M=21(0.23RO+0.77)Vo2/AD (4-18) 其中:M—代谢率,W/m2 RQ—呼吸商,单位时间内呼出二氧化碳和吸入氧气的摩尔数比,无量纲 在0℃、101.325kPa条件下单位时间内消耗氧气的体积,mLs,见附表4-3 般成人在静坐和轻劳动(M<1.5met)时RQ=0.83,而在重劳动(M=5.0met)时RQ达到 1.0,中间状态可以采用线性插值求得。10%的RQ估算误差造成的代谢率计算误差最多为3% 表4-7给出的成年男子在不同活动强度下保持连续活动的代谢率。代谢率单位为met,lmet 582W/m2,是人静坐时的代谢率。正常健康人20岁时的最大代谢率可以达到12met,但到70岁时 就会下降到7met。35岁左右的未受专门训练的成人最大代谢率约为10met,而长跑运动员最高可 达到20met。代谢率达到5met以上,人就会感到非常疲劳。 如果人交替从事不同强度的劳动,比如有部分时间在打字,又有部分时间在走来走去,则其 代谢率可根据表47选取的不同活动类型的代谢率和劳动时间来进行加权平均。表中代谢率在3met 以上的活动由于活动强度难以准确定义,且可以通过不同方式来完成同一种劳动,所以应用表中数 值可能会带来50%的误差。 表47成年男子在不同活动强度条件下的代谢率6 活动类型 活动类型 W/m2 met 睡眠 0.7提重物,打包 躺着 0.8|驾驶载重车 3.2 静坐 58.2 1.0|跳交谊舞 140-255 2.44.4 站着休息 12体操/训练 174-235 3.0-4.0 炊事 94-115 6-2.0打网球 210-270 3.6-4.0 用缝纫机缝衣 105 18步行,0.9m/s l15 修理灯具,家务 154.6 在办公室静坐阅读 1.0步行,1.8m/s 在办公室打字 1跑步,2.37ms 站着整理文档 下楼 偶尔走 707 12.1 41.1.52人体的机械效率 人体的代谢率取决于活动强度,人体对外所做的功也取决于活动强度。因此人体对外输出的机 械功是代谢率的函数。人体对外做功的机械效率n定义为: n=W/M 人体机械效率的特点是效率值比较低,在不同活动强度下一般为5~10%。对于大多数的活
9 量。实验式有[17]： M = 21 ( 0.23 RQ + 0.77 ) VO2 / AD (4-18) 其中：M ⎯⎯ 代谢率，W/m2 ； RQ ⎯⎯ 呼吸商，单位时间内呼出二氧化碳和吸入氧气的摩尔数比，无量纲； VO2 ⎯⎯ 在 0℃、101.325 kPa 条件下单位时间内消耗氧气的体积，mL/s，见附表 4-3。 一般成人在静坐和轻劳动（M<1.5 met）时 RQ=0.83，而在重劳动（M = 5.0 met）时 RQ 达到 1.0，中间状态可以采用线性插值求得。10％的 RQ 估算误差造成的代谢率计算误差最多为 3％。 表 4-7 给出的成年男子在不同活动强度下保持连续活动的代谢率。代谢率单位为 met，1 met = 58.2W/m2，是人静坐时的代谢率。正常健康人 20 岁时的最大代谢率可以达到 12 met，但到 70 岁时 就会下降到 7 met。35 岁左右的未受专门训练的成人最大代谢率约为 10 met，而长跑运动员最高可 达到 20 met。代谢率达到 5 met 以上，人就会感到非常疲劳。 如果人交替从事不同强度的劳动，比如有部分时间在打字，又有部分时间在走来走去，则其 代谢率可根据表 4-7 选取的不同活动类型的代谢率和劳动时间来进行加权平均。表中代谢率在 3 met 以上的活动由于活动强度难以准确定义，且可以通过不同方式来完成同一种劳动，所以应用表中数 值可能会带来 50％的误差。 表 4-7 成年男子在不同活动强度条件下的代谢率[11][26] 活动类型 W/m2 met 活动类型 W/m2 met 睡眠 40 0.7 提重物，打包 120 2.1 躺着 46 0.8 驾驶载重车 185 3.2 静坐 58.2 1.0 跳交谊舞 140-255 2.4-4.4 站着休息 70 1.2 体操/训练 174-235 3.0-4.0 炊事 94-115 1.6-2.0 打网球 210-270 3.6-4.0 用缝纫机缝衣 105 1.8 步行，0.9m/s 115 2.0 修理灯具，家务 154.6 2.66 步行，1.2m/s 150 2.6 在办公室静坐阅读 55 1.0 步行，1.8m/s 220 3.8 在办公室打字 65 1.1 跑步，2.37m/s 366 6.29 站着整理文档 80 1.4 下楼 233 4.0 站着，偶尔走动 123 2.1 上楼 707 12.1 4.1.1.5.2 人体的机械效率 人体的代谢率取决于活动强度，人体对外所做的功也取决于活动强度。因此人体对外输出的机 械功是代谢率的函数。人体对外做功的机械效率定义为： = W / M (4-19) 人体机械效率的特点是效率值比较低，在不同活动强度下一般为 5～10％[11]。对于大多数的活
动来说,人体的机械效率几乎为0,很少超过20%。因此在空调负荷计算时往往把人体的机械效率 视为0,其原因为: (1)大部分办公室劳动和室外轻劳动的机械效率近似0 (2)人体代谢率的估算本身带有误差 (3)忽略人体对外所作的机械功对于空调系统设计是偏于安全的 表4-8人体活动的机械效率[I 活动强度 机械效率n(%) 静坐 安静地站着 一般的办公室工作 站着从事轻工作 在平地上步行 步行上山,坡度5%,速度4km/h 0 步行上山,坡度15%,速度4km/h 轻的工业劳动(如汽车修理、钳工之类) 重的手工劳动(如挖土和铲土 10 4.1.1.5.3人体蒸发散热量 (1)人体皮肤的蒸发散热量Esk 人体皮肤的潜热散热量与环境空气的水蒸汽分压力Pa、皮肤表面的水蒸汽分压力Pxk、服装的潜 热换热热阻la等有关。皮肤表面可能达到的最大潜热换热量Emx(W/m2)为: (Psk -pa) max ld+lm)≈h(P4-P) 20) 其中h是着装人体表面即服装表面的对流质交换系数,w(m2kPa),水蒸汽分压力的单位均为 kPa。如果把皮肤表面的饱和水蒸汽分压力Ps简化为皮肤温度tk的回归函数,有: Psk=0.2541xk-3.335 实际上式(4-20)反映的是完全被汗液润湿的人体潜热散热量,而只有在总排汗量大大超过蒸发量 时才可能保证人体的每一部分都是湿润的。但蒸发散热量是用生理学方法根据汗液分泌量确定的 因此除了在一些最极端的条件下,实际的蒸发散热量E3k要小于最大可能值,即有 Ek=e+e dif=WE (4-22) 其中Es是汗液蒸发散热量,Ea是皮肤湿扩散散热量,w为皮肤湿润度。皮肤湿润度是皮肤实际蒸 发量与在同一环境中皮肤完全湿润而可能产生的最大散热量之比,相当于湿皮肤表面积所占人体皮 肤表面积的比例: 4-23)x
10 动来说，人体的机械效率几乎为 0，很少超过 20％。因此在空调负荷计算时往往把人体的机械效率 视为 0，其原因为： (1) 大部分办公室劳动和室外轻劳动的机械效率近似 0； (2) 人体代谢率的估算本身带有误差； (3) 忽略人体对外所作的机械功对于空调系统设计是偏于安全的。 表 4-8 人体活动的机械效率[11] 活动强度 机械效率 (%) 静坐 0 安静地站着 0 一般的办公室工作 0 站着从事轻工作 0 在平地上步行 0 步行上山，坡度 5%，速度 4km/h 10 步行上山，坡度 15%，速度 4km/h 20 轻的工业劳动(如汽车修理、钳工之类) 10 重的手工劳动(如挖土和铲土) 10 4.1.1.5.3 人体蒸发散热量 (1) 人体皮肤的蒸发散热量 Esk 人体皮肤的潜热散热量与环境空气的水蒸汽分压力 Pa、皮肤表面的水蒸汽分压力 Psk、服装的潜 热换热热阻 Ie,cl 等有关。皮肤表面可能达到的最大潜热换热量 Emax (W/m2 )为： '( ) 1/( ) ( ) , max e sk a e cl cl e sk a h P P I f h P P E = − + − = (4-20) 其中 he 是着装人体表面即服装表面的对流质交换系数，W/(m2kPa)，水蒸汽分压力的单位均为 kPa。如果把皮肤表面的饱和水蒸汽分压力 Psk 简化为皮肤温度 tsk的回归函数，有： Psk = 0.254 tsk − 3.335 (4-21) 实际上式(4-20)反映的是完全被汗液润湿的人体潜热散热量，而只有在总排汗量大大超过蒸发量 时才可能保证人体的每一部分都是湿润的。但蒸发散热量是用生理学方法根据汗液分泌量确定的， 因此除了在一些最极端的条件下，实际的蒸发散热量 Esk要小于最大可能值，即有： Esk = Ersw + Edif = wEmax (4-22) 其中 Ersw是汗液蒸发散热量，Edif 是皮肤湿扩散散热量，w 为皮肤湿润度。皮肤湿润度是皮肤实际蒸 发量与在同一环境中皮肤完全湿润而可能产生的最大散热量之比，相当于湿皮肤表面积所占人体皮 肤表面积的比例： w = Esk/Ema (4-23)x