武汉理工大学Wuhan University of Technology表9-1值比表面积 /m-1填充物床层空隙率Se/(m2/m3)0.4159024500玻璃球，6mm9000.5918400鞍形填料，6mm0.5287236500磁环，6mm8910.7017100玻璃环，6mm滴流状态下的气-液相传质系数k可用Gianeto等推荐的式子计算：0.068APpik,eg(9-12)=0.0305NSepruiuL厚德博学追求卓越
填充物 床层空隙率ε 比表面积 Se /(m2 /m3 ) /m-1 玻璃球，6mm 鞍形填料，6mm 磁环，6mm 玻璃环，6mm 0.41 0.59 0.52 0.70 590 900 872 891 24500 18400 36500 17100 ➢ 滴流状态下的气-液相传质系数kL可用Gianetto等推荐 的式子计算： 表9-1 值 0.068 2 0.0305 1 L L L e L L k P g u l S u = − − (9-12)
武汉理工大学Wuhan University of Technology0.0.20.1010110(会）[≤（-]/N/m)图9-7滴流状态下气-液相间传质面积图滴流状态下气-液相间传质面积α可根据固体颗粒的外表面积S.由图9-7确定。厚德博学追求卓越
图9-7 滴流状态下气-液相间传质面积图 ➢ 滴流状态下气-液相间传质面积α可根据固体 颗粒的外表面积Se由图9-7确定
武汉理工大学Wuhan University of Technology2.滴流状态下液-固传质系数液-固相间传质系数可采用下式：(9-13)1.30.7k,dpuLuLPL= 2.79DL(PLDLui式中：D,一组分在液相中的扩散系数。d, = 3 ~ 6mm上式应用条件：uLS=1200～5400cLP,DLuLPL = 0.1~ 20RerSeul厚德博学追求卓越
➢ 液-固相间传质系数可采用下式: 式中：DL ─组分在液相中的扩散系数。 ➢ 上式应用条件： 1 3 0 7 2 79 . e L L L . L L L L s p S u . D D k d = − 0 1 20 1200 5400 3 6 . ~ S u Re ~ D S d ~ mm e L L L L L L L cL p = = = = = (9-13) 2. 滴流状态下液-固传质系数
武汉理工大学WuhanUniversityofTechnology3.滴流床中的传热滴流状态操作时，气-液相间的相对动较少，传热性能较差，床层温度控制较困难。按照Weekman和Myers的概念，固定床气-液-固三相反应器的床层径向有效导热系数入e为无气液流动的静床层径向有效导热系数(Λe)o、气流径向混合有效导热系数(Λe)c和液相有效导热系数(Λe)L之和，即(9-14) =(e +()G +(e)1厚德博学追求卓越
e e e G e L = ( ) + ( ) + ( ) 0 （9-14） ➢ 滴流状态操作时，气-液相间的相对湍动较少，传热性能 较差，床层温度控制较困难。 ➢ 按照Weekman和Myers的概念，固定床气-液-固三相反应器 的床层径向有效导热系数λe为无气液流动的静床层径向有 效导热系数(λe) 0、气流径向混合有效导热系数(λe) G和液 相有效导热系数(λe) L之和，即 3. 滴流床中的传热
武汉漢理工大学3.滴流床中的传热WuhanUniversity of Technology上式又可进一步写为：d,GGCpG2Gd,G,CpLae _(ae)0(9-15)+AGAaALaL2GaL0.87d,G,1(9-16)=0.041ALBLUL）颗粒dp/mm1.22.64.3(ae)o1.71.31.5ALAG0.4120.3340.290滴流状态下床层对器壁的热导率α,的关联式如下：10.893a,dpdpGrCPLuL(9-17)0.057ALarBLuL厚德博学追求卓越
➢ 上式又可进一步写为： + = + L p L P L L L G G p G P G G L e L e d G C A d G C A ( ) 0 0 8 7 0 041 1 . L L p L L d G . A = (9-15) (9-16) 颗粒dp/mm 1.2 2.6 4.3 1.3 1.7 1.5 0.412 0.334 0.290 L e 0 ( ) AG ➢ 滴流状态下床层对器壁的热导率 的关联式如下: 3 1 0 8 9 0 057 = L P L L . L L P L L P d G c . d t (9-17) t 3. 滴流床中的传热