边梁的布置 边梁的截面型式有单腹式(图8-8a)和双腹式(图8-8b)两种。 单腹式边梁构造简单, 便于与主梁相连接,但 抗扭刚度差,这对于闸 主梁腹板 门因弯曲变形、温度胀 主梁腹板 缩及其它力作用而在边 单腹板边梁 梁中产生扭转的情况是 双板边梁 不利的。单腹式边梁主 扩大节点板 要用于滑道式支承的闸 c++=-== l 大节点板 纵向联结系斜杆 双腹式边梁的抗扭刚 度大,也便于设置滚轮 个纵向联结系 主梁腹板 和吊轴,但构造复杂且 K形焊缝 主梁腹板 用钢量较多,截面内部 K形焊缝 的焊接也较困难。双腹 I-1(b) 式边梁广泛用于定轮闸 图88边梁的截面形式及连接构造 门中
（四）边梁的布置 边梁的截面型式有单腹式（图8-8a）和双腹式（图8-8b）两种。 单腹式边梁构造简单， 便于与主梁相连接，但 抗扭刚度差，这对于闸 门因弯曲变形、温度胀 缩及其它力作用而在边 梁中产生扭转的情况是 不利的。单腹式边梁主 要用于滑道式支承的闸 门。 双腹式边梁的抗扭刚 度大，也便于设置滚轮 和吊轴，但构造复杂且 用钢量较多，截面内部 的焊接也较困难。双腹 式边梁广泛用于定轮闸 门中
第三节平面钢闸门的结构设计 、钢面板的设计 面板的工作情况及承载能力: 对于四边固定支承的面板(图8-9),根据理论分析和实验 研究,在均布荷载作用下最大弯矩出现在面板支承长边的中点A 处。但是当该点的应力达到所用钢材的屈服点/时,面板的承载 能力还远远没有耗尽,随着荷载的增加,支承边上其它各点的 弯矩都随之增加,而使面板上、下游面逐步达到屈服点,此时, 面板仍然能够承受继续增大的荷载。试验表明,当荷载增加到 设计荷载(A点屈服时)的(3.5~4.5)倍时,面板跨中部分才进 入弹塑性阶段。这说明面板在 使用过程中有很大的强度储备。 因此,在强度计算中,容许面 竖 直 板在高峰应力(点A)附近的 次 局部小范围进入弹塑性阶段工 作,故可将面板的容许应力[o 水平 乘以大于1的弹塑性调整系数α 图89四边固定支承面板 予以提高
第三节 平面钢闸门的结构设计 一、钢面板的设计 面板的工作情况及承载能力： 对于四边固定支承的面板（图8-9），根据理论分析和实验 研究，在均布荷载作用下最大弯矩出现在面板支承长边的中点A 处。但是当该点的应力达到所用钢材的屈服点fy时，面板的承载 能力还远远没有耗尽，随着荷载的增加，支承边上其它各点的 弯矩都随之增加，而使面板上、下游面逐步达到屈服点，此时， 面板仍然能够承受继续增大的荷载。试验表明，当荷载增加到 设计荷载（A点屈服时）的（3.5~4.5）倍时，面板跨中部分才进 入弹塑性阶段。这说明面板在 使用过程中有很大的强度储备。 因此，在强度计算中，容许面 板在高峰应力（点A）附近的 局部小范围进入弹塑性阶段工 作，故可将面板的容许应力[σ] 乘以大于1的弹塑性调整系数α 予以提高