表11-3蜗杆传动的当量摩擦系数八和当量摩擦角pv 蜗轮材料 锡青铜 无锡青铜 灰铸铁 蜗杆齿面硬度 ≥45HRC 其他 ≥45HRC ≥45HRC 其他 滑动速度/m:.&AAA,A. 0.01 0.110617|0.120|653110.18010120.180101200|10 0.05 0.0905°09′0.1005430.1407580.1407580.1609°05′ 0.10 0.0804°340.0905°090.1307240.1307240.140|758 0.25 0.0653°430.0754°170.1005°430.1005°43′0.1206°1 0.0553090.0653430.090|5090.0905090.1005°43 1.0 0.0452°350.0553°090.0704°000.0704°000.0905°09 1.5 0.0402170.0502°520.0653430.0653430.080434 2.0 0.0352000.0452°35′0.0553°09′0.0553°09′0.0704°00 2.5 0.0301°430.04021710.0502°52 0.0281°36′0.0352000.0452°35 0.024|1220.031147′0.040217 0.022|1°100.0291°400.0352°0° 0.018|102.0619.030143 0.0160°550.0241°22 4o8|0.020|1° 24 0.0130°45′
表11 - 3 蜗杆传动的当量摩擦系数fv和当量摩擦角ρv
表11-4蜗杆传动的总效率n 闭式传动 开式传动 自锁传动 1 1~2 <0.5 0.7~0.75 0.75~0.82 0.87~0.92 0.6~0.7
表11 - 4 蜗杆传动的总效率 η
2.蜗杆传动的热平衡计算 由于蜗杆传动相对滑动速度大,发热量大,若 不及时散热,则会导致润滑不良而使轮齿磨损加剧 甚至产生胶合,因此,对闭式蜗杆传动应进行热平衡 计算 蜗杆传动转化为热能所消耗的功率Ps为 Ps=10001-m7)P1 经箱体散发热量的相当功率Pc为 Pc=ksA(tI-tO)
2. 蜗杆传动的热平衡计算 由于蜗杆传动相对滑动速度大, 发热量大, 若 不及时散热, 则会导致润滑不良而使轮齿磨损加剧, 甚至产生胶合, 因此, 对闭式蜗杆传动应进行热平衡 计算。 蜗杆传动转化为热能所消耗的功率Ps为 Ps=1000(1-η)P1 (11 - 1) 经箱体散发热量的相当功率Pc为 Pc=ksA(t1-t0) (11 - 2)
达到平衡时,Ps=P,因此可得到热平衡时润滑油 的工作温度t的计算公式: 1000(1-m) S K A 普通蜗杆传动的箱体散热面积A,可用下式估算: 1.75 A=0.33 100 式中,a为中心距,单位为mm
达到平衡时, Ps=Pc, 因此可得到热平衡时润滑油 的工作温度t1的计算公式: 0 1 1 1000 (1 ) t t k A P t s s + − = 普通蜗杆传动的箱体散热面积A, 可用下式估算： 1.75 100 0.33 = a A 式中, a为中心距, 单位为mm
3.散热措施 如果润滑油的工作温度超过许用值,则可采用 下述冷却措施: (1)增加散热面积。合理设计箱体结构,在箱 体上铸出或焊上散热片 (2)提高表面传热系数。在蜗杆轴上装置风扇, 或在箱体池内装设蛇形冷却水管,或用循环油冷却,如 图11-4所示
3. 散热措施 如果润滑油的工作温度超过许用值, 则可采用 下述冷却措施: (1) 增加散热面积。 合理设计箱体结构, 在箱 体上铸出或焊上散热片。 (2) 提高表面传热系数。 在蜗杆轴上装置风扇, 或在箱体池内装设蛇形冷却水管, 或用循环油冷却, 如 图11 - 4所示