三、建筑结构地震作用取值的控制 2001抗规以特征周期、楼层最小水平地震剪力、扭转效应(偶 然偏心、单向和双向水平地震作用)结构抗震措施等四个方面 来控制建筑结构地震作用 Ⅱ类场地特征周期比89规范分别延长0.05s,Ⅲ、Ⅳ类场 地特征周期比89规范分别延长0.10s。因为我国过去的规定相 比世界大多国家偏短。根据国力的增强,建筑抗震能力也应有 所提高接近国际标准。总体上提高了中等高度房屋和单层厂房 建筑的地震作用。使量大面广的一般结构的抗震安全性有一定 提高。 3.对于长周期结构,按加速度反应谱计算的地震作用明显偏小, 主要是长周期结构对加速度的反映较迟钝,强地面运动速度和 位移对结构的作用更为强烈,而加速度反应谱不可能反映这科 作用,计算结果可能是不安全的。为此,2001抗规不仅控制结 构底部总地震剪力,同时控制每个楼层的水平地震剪力。当结 构的基本周期小于3.5s或扭转效应明显时,楼层剪力系数不应 小于0.2a,即设计烈度为7、8、9度时,分别为1.6 3.2%、6 结构基本周期大于5.0s时,7、8、9度剪力系 数分别不小于1.2%、2.4%、4.0%。当结构基本周期介于3.5s和 5.0s之间时,规范规定可插入取值
三、建筑结构地震作用取值的控制 1. 2001抗规以特征周期、楼层最小水平地震剪力、扭转效应（偶 然偏心、单向和双向水平地震作用）结构抗震措施等四个方面 来控制建筑结构地震作用。 2. Ⅰ、Ⅱ类场地特征周期比89规范分别延长0.05s， Ⅲ、Ⅳ类场 地特征周期比89规范分别延长0.10s 。因为我国过去的规定相 比世界大多国家偏短。根据国力的增强，建筑抗震能力也应有 所提高接近国际标准。总体上提高了中等高度房屋和单层厂房 建筑的地震作用。使量大面广的一般结构的抗震安全性有一定 提高。 3. 对于长周期结构，按加速度反应谱计算的地震作用明显偏小， 主要是长周期结构对加速度的反映较迟钝，强地面运动速度和 位移对结构的作用更为强烈，而加速度反应谱不可能反映这种 作用，计算结果可能是不安全的。为此，2001抗规不仅控制结 构底部总地震剪力，同时控制每个楼层的水平地震剪力。当结 构的基本周期小于3.5s或扭转效应明显时，楼层剪力系数不应 小于0.2 α max，即设计烈度为7、8、9度时，分别为1.6%、 3.2%、6.4%。当结构基本周期大于5.0s时， 7、8、9度剪力系 数分别不小于1.2%、2.4%、4.0%。当结构基本周期介于3.5s和 5.0s之间时，规范规定可插入取值
建筑结构地震作用取值的控制(续) 4.震害经验和强震记录表明,实际地震时地面运动同时具有平动、 扭转和竖向分量。对于规则结构,可简化为按两个主轴方向分 别考虑偶然偏心和地震的扭转分量作用,将边框结构的内力适 当放大。一般情况下,短边取1.15,长边取1.05,当扭转刚度 较小时宜取1.3。 对于不规则结构应考虑扭转耦联效应。当一般不规则时 可在两个主轴方向分别作单向水平地震扭转耦联计算。对于特 别不规则的结构应考虑两个主轴方向同时施加地震作用的效应 组合。(抗规523条之1及2) 结构时程分析法输入地震波的规定 2001抗规规定,时程分析法必需选用不少于两条的实际强震记 录和一条人工模拟加速度时程曲线其平均反应谱应与振型分解 法可用的设计反应谱在统计意义上相符。所谓“统计意义上相 符”指的是平均反应谱与设计反应谱的值在每个周期点上相差 不大于20%。为了保证时程分析法结果的可靠合理,同时规定 多条地震波输入计算的平均结构底部剪力值不应小于振型分解 法计算结果的80%,且单条地震波输入结果不应小于65% 用现有的地震数据库和选波软件,一般都能达到选波要求
三、建筑结构地震作用取值的控制（续） 4. 震害经验和强震记录表明，实际地震时地面运动同时具有平动、 扭转和竖向分量。对于规则结构，可简化为按两个主轴方向分 别考虑偶然偏心和地震的扭转分量作用，将边框结构的内力适 当放大。一般情况下，短边取1.15，长边取1.05，当扭转刚度 较小时宜取1.3。 对于不规则结构应考虑扭转耦联效应。当一般不规则时， 可在两个主轴方向分别作单向水平地震扭转耦联计算。对于特 别不规则的结构应考虑两个主轴方向同时施加地震作用的效应 组合。（抗规5.2.3条之1及2) 5. 结构时程分析法输入地震波的规定 2001抗规规定,时程分析法必需选用不少于两条的实际强震记 录和一条人工模拟加速度时程曲线.其平均反应谱应与振型分解 法可用的设计反应谱在统计意义上相符。所谓“统计意义上相 符”指的是平均反应谱与设计反应谱的值在每个周期点上相差 不大于20%。为了保证时程分析法结果的可靠合理，同时规定 多条地震波输入计算的平均结构底部剪力值不应小于振型分解 法计算结果的80%，且单条地震波输入结果不应小于65%，运 用现有的地震数据库和选波软件，一般都能达到选波要求
Q四、地质特性、挤士效应与桩型选择 1.设计人员未能认真熟读地勘报告,未能 掌握所设计工程的地质特性、技术要点, 从而导致桩型选择不当 可以采用天然地基或浅层经合理的地基 处理后可设计基础的,仍采用各种不同 的桩基。如果顺利,只会造成工程造价 的不经济;如果不顺利,将造成不同的 工程事故
四、地质特性、挤土效应与桩型选择 1. 设计人员未能认真熟读地勘报告，未能 掌握所设计工程的地质特性、技术要点， 从而导致桩型选择不当。 2. 可以采用天然地基或浅层经合理的地基 处理后可设计基础的，仍采用各种不同 的桩基。如果顺利，只会造成工程造价 的不经济；如果不顺利，将造成不同的 工程事故
|3、采用人工挖孔桩时设计上要注意 当地下水位较高,在预定的◆认真考虑排水是否会影响周 桩长范围内有粉土、粉砂和 边环境,对已有建筑造成失 圆砾等富水层时,强行降水 水、固结、不均匀沉降而导 可能产生流砂,此时不宜采 致开裂破坏 用人工挖孔桩 ◆认真考虑桩尖土层是否适宜 ◆桩的长径比Hd: 施工桩端扩大头,防止不管 H/d<5时,只能按墩基设计 什么情况都加扩大头 H/d>10时,可按桩基设计 ◆扩底灌注桩的中心距不宜小 Hd=5~10时,按载荷板试验 于扩底直径的1.5倍 底 提供的端阻值设计或按天然 直径大于2m时,桩端净距不 地基经深度修正的特征值设 宜小于1m。(地规8.5.2 计 ◆扩底灌注桩的扩底直径不应 ◆注意地下水位高低,含水层 大于桩身直径的3倍.(地规 特性、承压性、流速。 8.5.2-2
3、采用人工挖孔桩时设计上要注意 当地下水位较高，在预定的 桩长范围内有粉土、粉砂和 圆砾等富水层时，强行降水 可能产生流砂，此时不宜采 用人工挖孔桩。 桩的长径比H/d： H/d<5时，只能按墩基设计； H/d>10时，可按桩基设计； H/d=5~10时，按载荷板试验 提供的端阻值设计或按天然 地基经深度修正的特征值设 计。 注意地下水位高低，含水层 特性、承压性、流速。 认真考虑排水是否会影响周 边环境，对已有建筑造成失 水、固结、不均匀沉降而导 致开裂破坏。 认真考虑桩尖土层是否适宜 施工桩端扩大头，防止不管 什么情况都加扩大头。 扩底灌注桩的中心距不宜小 于扩底直径的1.5倍；当扩底 直径大于2m时，桩端净距不 宜小于1m。（地规8.5.2-1) 扩底灌注桩的扩底直径不应 大于桩身直径的3倍. （地规 8.5.2-2)
、采用人工挖孔桩时设计上要注意(续) ◆桩的主筋配筋率不宜小于 ◆此外在两个方向承台部位加 02%-0.65%(小直径取大值)。 设地梁,对地梁的截面强度 (地规8.52-6) 的要求,应使地梁两端截面 桩的配筋长度,伸入承台的 组合弯矩大于框架柱端弯矩。 锚固长度,基础周边回填要 比值系数: 求等应按地规8.52-7、8、9条抗震等级一级框架柱为14 设计 抗震等级二级框架柱为1.2 人工挖孔桩承台、地梁的设 抗震等级三级框架柱为1.1 计应保证达到上部结构的固 结点要求。首先是人工挖孔 ◆人工挖孔桩应加强检验与监 测。应遵照地规10.1.6条、 桩一柱一桩的设计必须设置 10.1.7条以及JGJ106-003《建 承台,承台尺寸宜为2dx2d, 并配构造筋。 筑桩基检测技术规范》的有 关规定处理
3、采用人工挖孔桩时设计上要注意(续) 桩的主筋配筋率不宜小于 0.2%~0.65%(小直径取大值)。 (地规8.5.2-6) 桩的配筋长度，伸入承台的 锚固长度，基础周边回填要 求等应按地规8.5.2-7、8、9条 设计。 人工挖孔桩承台、地梁的设 计应保证达到上部结构的固 结点要求。首先是人工挖孔 桩一柱一桩的设计必须设置 承台，承台尺寸宜为2dx2d， 并配构造筋。 此外在两个方向承台部位加 设地梁，对地梁的截面强度 的要求，应使地梁两端截面 组合弯矩大于框架柱端弯矩。 比值系数： 抗震等级一级框架柱为1.4 抗震等级二级框架柱为1.2 抗震等级三级框架柱为1.1 人工挖孔桩应加强检验与监 测。应遵照地规10.1.6条、 10.1.7条以及JGJ106-2003《建 筑桩基检测技术规范》的有 关规定处理