5.2城市地下管网结构荷载第5章城市地下管道结构静力分析与设计Kh结构不发生变形和任何位移（移动或转动）时，背后填土处于弹性平衡状态。可根据半无限弹性体的应力状态求解P。=k.oc=k.yzk。=α-sin pc=0uk。=1-μ粘土k。=0.5~0.7；砂土k。=0.34~0.45。砂土、粉土1.0；粘性土、淤泥质土0.95
1、静止土压力的计算 结构不发生变形和任何位移（移动或转动）时，背后填土处于弹性平衡状态 。 可根据半无限弹性体的应力状态求解。 z c = (2 3) 1 (2 2) − − = = = − o o o c o k p k k z sin (2 4) k0 = − − Po h ko 2 2 1 = 粘土ko=0.5~0.7；砂土ko=0.34~0.45。砂土、粉土1.0；粘性土、淤泥质土0.95 5.2 城市地下管网结构荷载 第 5 章 城市地下管道结构静力分析与设计
5.2城市地下管网结构荷载第5章城市地下管道结构静力分析与设计库伦理论的基本假定：库伦理论由法国科学家库伦（Coulomb，C.A.）于1773年发表，主要针对挡土墙计算，基本假定为：①挡土墙墙后土体为均质各向同性的无粘性土：2②挡士墙是刚性的且长度很长，属于平面应变问题：③挡士墙后士体产生主动士压力或被动士压力时，士体形成滑动体，滑裂面为通过墙的平面；④墙顶处土体表面可以是水平面，也可以为倾斜面，倾斜面与水平面有夹角：③在滑裂面和墙背面上的切向力分别满足极限平衡条件T = N tan pT'= N'tans
库伦理论的基本假定： 库伦理论由法国科学家库伦（Coulomb， C.A.）于1773年发表，主要针 对挡土墙计算，基本假定为： ①挡土墙墙后土体为均质各向同性的无粘性土； ②挡土墙是刚性的且长度很长，属于平面应变问题； ③挡土墙后土体产生主动土压力或被动土压力时，土体形成滑动楔体，滑裂 面为通过墙踵的平面； ④墙顶处土体表面可以是水平面，也可以为倾斜面，倾斜面与水平面有夹角； ⑤在滑裂面和墙背面上的切向力分别满足极限平衡条件 tan tan T N T N = = 5.2 城市地下管网结构荷载 第 5 章 城市地下管道结构静力分析与设计
5.2城市地下管网结构荷载第5章城市地下管道结构静力分析与设计VU=a-oX-.K6K6-BB1(n)(A)墙背倾角
+ 墙背倾角 5.2 城市地下管网结构荷载 第 5 章 城市地下管道结构静力分析与设计
5.2城市地下管网结构荷载第5章城市地下管道结构静力分析与设计主动土压力系数sin?(α+p)Kasin@-β)sin(+o)sin2αsinSVsin(α+β)sin(α-s)yh?K2sin2(α- p)Kpsino-Bsin(o+ssin?αsin(α+)1sina+β)sina+s主动土压力系数
( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) (2 14) sin sin sin sin sin sin 1 sin (2 13) sin sin sin sin sin sin 1 sin 2 2 2 2 2 2 2 2 − + + − + + − − = − + − − + − + + = p a K K 2 2 1 (2 10) 2 1 (2 12) 2 a a p p P h K P h K = − = − 主动土压力系数 主动土压力系数 5.2 城市地下管网结构荷载 第 5 章 城市地下管道结构静力分析与设计
5.2城市地下管网结构荷载第5章城市地下管道结构静力分析与设计朗肯土压力理论是由英国科学家朗肯（Rankine）于1857年提出。朗肯理论的基本假定为：（1）挡土墙背竖直，墙面为光滑，不计墙面和土层之间的摩擦力：（2）挡土墙后填土的表面为水平面，土体向下和沿水平方向都能伸展到无穷，即为半无限空间；（3）挡士墙后填士处于极限平衡状态。朗肯理论是从弹性半空间的应力状态出发，由士的极限平衡理论导出，Ox=ko.O==Y.z
朗肯土压力理论是由英国科学家朗肯（Rankine）于1857年提出。朗肯 理论的基本假定为： （1）挡土墙背竖直，墙面为光滑，不计墙面和土层之间的摩擦力； （2）挡土墙后填土的表面为水平面，土体向下和沿水平方向都能伸展 到无穷，即为半无限空间； （3）挡土墙后填土处于极限平衡状态。 朗肯理论是从弹性半空间的应力状态出发，由土的极限平衡理论导出。 z z = x = ko z 5.2 城市地下管网结构荷载 第 5 章 城市地下管道结构静力分析与设计