合U 1)从加载至应力约为(0304)f的A点为第1阶段 这时应力较小,应力-应变关系接近直线,称A点 为比例极限点。 2)超过A点,进入裂缝稳定扩展的第2阶段,至临界 点B,临界点的应力可以作为长期抗压强度的依据。 3试件中所积蓄的弹性应变能保持大于裂缝发展 所需要的能量,从而形成裂缝快速发展的不稳 定状态直至峰点C,这一阶段为第3阶段,这时 的峰值应力ax通常作为混凝土棱柱体的抗压 强度f,相应的应变称为峰值应变。d其值在 0.0015~0.0025之间浪动,通常取为0002。 下降段CE是混凝土到达峰值应力后裂缝继续扩展、 贯通
1)从加载至应力约为(0.3-0.4) fc的A点为第1阶段， 这时应力较小，应力-应变关系接近直线，称A点 为比例极限点。 2)超过A点，进入裂缝稳定扩展的第2阶段，至临界 点B，临界点的应力可以作为长期抗压强度的依据。 3)试件中所积蓄的弹性应变能保持大于裂缝发展 所需要的能量，从而形成裂缝快速发展的不稳 定状态直至峰点C，这一阶段为第3阶段，这时 的峰值应力 max 通常作为混凝土棱柱体的抗压 强度fc，相应的应变称为峰值应变 0，其值在 0.0015～0.0025之间波动，通常取为0.002。 下降段CE是混凝土到达峰值应力后裂缝继续扩展、 贯通，
合U 从而使应力-应变关系发生变化。此段曲线中曲率最大 的一点E称为“收敛点”。收敛段EF已失去结构意义。 350}a(Nmm2) 峰点C 30.0 B 25.0 拐点D 临界点 20.0 150 收敛点E 100 比例极限A 50 0.0010.0020.0030.0040.0050.0060.0070.0080.0090.0100.0110.012 图2-9混凝土棱柱体受压应力应变曲线
从而使应力-应变关系发生变化。此段曲线中曲率最大 的一点E称为“收敛点” 。收敛段EF已失去结构意义
o N/mm2 S5 48 39 15 0.20.40.60.8 e(%) 图2-10不同强度的混凝土的 应力-应变曲线比较 图2-10的试验曲线表明混凝土强度越高,下降段的坡 度越陡,即应力下降相同幅度时变形越小,延性越差
图2-10的试验曲线表明混凝土强度越高，下降段的坡 度越陡，即应力下降相同幅度时变形越小，延性越差
合U (2)混魘土单轴向受压应力-应变曲线的数学模型 1)美国E. Hognestad建议的模型 如图2-11所示,模型的上升段为二次抛物线,下 降段为斜直线。 B 0.15f O eo=0.002 图2-11 Hognestad建议的应力应变曲线
（2）混凝土单轴向受压应力-应变曲线的数学模型 1）美国E. Hognestad 建议的模型 如图2-11所示，模型的上升段为二次抛物线，下 降段为斜直线
合U 上升段:S0, σ=f[2-()2] 0 (2-6) 下降段:60≤E≤8n, σ=/-0152-201 E,-8 (2-7) 式中Jc——峰值应力(棱柱体极限抗压强度) 0 相应于峰值应力时的应变,取60=0.002; 极限压应变,取n=0.0038
上升段： , 0 [2 ( ) ] 2 0 0 = f c − （2-6） 下降段： u 0 ， [1 0.15 ] 0 0 − − = − u c f （2-7） 式 中 c f — — 峰 值 应 力 （ 棱 柱 体 极 限 抗 压 强 度 ）； 0 — — 相应于峰值应力时的应变，取 0 =0.002； u —— 极限压应变，取 u =0.0038