◆如图11-6a所示,齿轮位置对轴承不对称时,由 于轴的弯曲变形,齿轮将相互倾斜,这时轮齿左 端载荷增大(图b)。轴和轴承的刚度越小、齿宽 b宽,载荷集中越严重 图11-6轴的弯曲变形引起的齿向偏载
◆ 如图11－6a所示，齿轮位置对轴承不对称时，由 于轴的弯曲变形，齿轮将相互倾斜，这时轮齿左 端载荷增大(图 b)。轴和轴承的刚度越小、齿宽 b越宽，载荷集中越严重
5直齿圆柱齿轮传动的齿面 接触强度计算 齿轮强度计算是根据齿轮可能出现的失效形式来进行的。在 般闭式齿轮传动中,轮齿的主要失效形式是齿面接触疲劳点蚀 和轮齿弯曲疲劳折断。因此,目前只按如下两个准则进行齿轮 传动承载能力的计算。 齿面接触疲劳强度计算以限制齿面最大接触应力不大于齿轮 材料的许用接触应力为强度准则,来针对齿面点蚀失效形式。 齿根弯曲疲劳强度计算以限制齿根最大弯曲应力不大于齿轮 材料的许用弯曲应力为强度准则,来针对轮齿折断失效形式
§11-5 直齿圆柱齿轮传动的齿面 接触强度计算 ◆ 齿轮强度计算是根据齿轮可能出现的失效形式来进行的。在一 般闭式齿轮传动中，轮齿的主要失效形式是齿面接触疲劳点蚀 和轮齿弯曲疲劳折断。因此，目前只按如下两个准则进行齿轮 传动承载能力的计算。 1) 齿面接触疲劳强度计算 以限制齿面最大接触应力不大于齿轮 材料的许用接触应力为强度准则，来针对齿面点蚀失效形式。 2) 齿根弯曲疲劳强度计算 以限制齿根最大弯曲应力不大于齿轮 材料的许用弯曲应力为强度准则，来针对轮齿折断失效形式
至于轮齿抵抗其它失效的能力,目前虽不进行计算,但 应采取相应的措施,以增强轮齿抵抗这些失效的能力。 齿面疲劳点蚀与齿面接触应力的大小有关,而齿面最大 接触应力可近似地用赫兹公式,即式(9-9) (9-9) TtD μ2 E E 进行计算,式中正号用于外啮合,负号用于内啮合。 齿根部分靠近节线处最易发生点蚀,故常取节点处的接触应力 为计算依据。对于标准齿轮传动,节点处的齿廓曲率半径为
◆ 至于轮齿抵抗其它失效的能力，目前虽不进行计算，但 应采取相应的措施，以增强轮齿抵抗这些失效的能力。 ◆ 齿面疲劳点蚀与齿面接触应力的大小有关，而齿面最大 接触应力可近似地用赫兹公式，即式(9-9) ◆ 进行计算，式中正号用于外啮合，负号用于内啮合。 ◆ 齿根部分靠近节线处最易发生点蚀，故常取节点处的接触应力 为计算依据。对于标准齿轮传动，节点处的齿廓曲率半径为 (9 9) 1 1 1 1 2 2 2 1 2 1 1 2 − − + − = E E b Fn H
PI=NC sIn o 2 令齿数比=241=44,则中心距a=141±4=4(u±D 土 1_p2±p1_2(d2±d1)l±12 (11-2) p, p2 p,, d,d, sin a u d, sin a 在节点处一般仅有一对齿啮合,即载荷由一对齿承担, 接触点的法向力为 2T, (11-3) cosa d, cos a
◆ 令齿数比u=z2 /z1 =d2 /d1，则中心距 ◆ 在节点处一般仅有一对齿啮合，即载荷由一对齿承担， 接触点的法向力为 = = sin 2 1 1 1 d N C = = sin 2 2 2 2 d N C ( 1)。 2 2 1 1 = 2 1 = u d a d d (11 2) sin 1 2 sin 1 1 2( ) 1 2 1 2 1 1 2 2 1 1 2 − = = = u d u d d d d (11 3) cos 2 cos 1 1 − = = d F T F t n
对钢制齿轮,E1=E2=206×10MPa,μ1=2=0.3,标准压力 角α=20°。将式(11-2)、式(11-3)及上述参数代入式(9-9),并 引入载荷系数K,可得一对钢制标准齿轮传动的齿面接触强度 验算公式如下: (u±1)K H 335 < MPa 1-4) uoa 如取齿宽系数va=ba,则式(11-4)可变换为下列设计公式 335KT a≥(l±1) mm
◆ 一对钢制齿轮，E1 =E2=2.06×105MPa，μ1=μ2=0.3，标准压力 角α=20°。将式(11-2)、式(11-3)及上述参数代入式(9-9)，并 引入载荷系数K，可得一对钢制标准齿轮传动的齿面接触强度 验算公式如下： ◆ 如取齿宽系数ψa=b/a，则式(11-4)可变换为下列设计公式 MPa (11- 4) ( 1) 335 2 1 3 H H uba u KT = mm (11- 5) 335 ( 1) 3 1 2 u KT a u H a